本報1194期,曾探討矩形能量應用於材料非線性之基本概念;另於本報1224期,舉單層門架例說明矩形能量之應用。茲,再舉雙層門架為例說明不同樓層的相互存在關係,詳圖1。
圖1 雙層單跨門架
內外矩形能量說明,同1224期。若取2F柱以上為自由體(Free Body),結果得其如下式1與2,同理再取1F柱以上為自由體,亦可推得內外矩形能量平衡,得下式3與4,餘可參考Ref.-1。
接下來,我們以下圖2之案例1說明,其為一樓高3米6、二樓高3米、跨度5米之對稱雙層單跨柱底鉸接之門架,其中左右柱尺寸均為25x50cm,樑尺寸為30x60cm,彈性模數E值為2.0E+5 kgf/cm2,參考樓層側力(floor force)RF與2F分別為2比1,左右兩柱之柱頂與柱底PH分別如下表1。而1F柱底因為鉸接,所以沒有彎矩PH,另外大樑假設強度很大,永遠保持彈性,所以亦沒有PH,本門架即所謂弱柱強樑者。分別利用LCM(LuChiMan綠奇門,Ref.-1)、與CSI (ETABS程式,Ref.-2)等兩方法,求取本例門架之容量曲線(RFL位移與1F基底剪力)。
圖2 案例1之結構系統
表1 左右兩柱之PH
2FC1top 2FC2top |
A |
B |
C |
D |
E |
θ(rad) |
0.000 |
0.000 |
0.015 |
0.025 |
0.075 |
m(t-cm) |
0.00 |
900.00 |
900.00 |
300.00 |
300.00 |
2FC1bot 2FC2bot |
A |
B |
C |
D |
E |
θ(rad) |
0.000 |
0.000 |
0.015 |
0.025 |
0.075 |
m(t-cm) |
0.00 |
900.00 |
900.00 |
300.00 |
300.00 |
1FC1top 1FC2top |
A |
B |
C |
D |
E |
θ(rad) |
0.000 |
0.000 |
0.018 |
0.027 |
0.081 |
m(t-cm) |
0.00 |
1800.00 |
1800.00 |
600.00 |
600.00 |
1.LCM(LuChiMan綠奇門)方法
本例參考載重(reference load),由工程師自行指定RF與2F樓層側力分別為2.00與1.00ton,由彈性分析得門架側向位移與基底剪力之關係,如下表2;相關兩柱之彈性分析所得資料,如下表3。其中JBC為柱子彎矩轉自己者(Ref.-1或4),所以為1.00。
表2 彈性分析_門架EB
Floor |
F |
V |
ratio |
Dis. |
Δ |
RFL |
2.00 |
2.00 |
0.67 |
2.270 |
0.278 |
2FL |
1.00 |
3.00 |
1.00 |
1.992 |
1.992 |
表3 彈性分析_兩柱EB
Element |
Unit |
dis/Mref |
Kdis |
JBC |
2FC1_Top |
cm |
2.270 |
73.84 |
|
2FC2_Top |
kgf-cm |
167.61 |
*1.00 |
|
2FC1_Bot |
cm |
2.270 |
58.32 |
|
2FC2_Bot |
kgf-cm |
132.39 |
*1.00 |
|
1FC1_Top |
cm |
2.270 |
237.89 |
|
1FC2_Top |
kgf-cm |
540.00 |
*1.00 |
應用前述公式,將兩柱之轉角θ與彎矩m,轉成側向變位Δ與水平剪力v,再經彈性修正(Ref.-1),則EB+PH轉換後,如下表4,則各層柱頂與柱底之EB+PH圖形,分別如圖3、4、5中淺藍虛線。
表4 兩柱之EB+PH資料
Element |
Unit |
A |
B |
C |
D |
E |
2FC1_Top |
cm |
0.000 |
12.189 |
16.689 |
11.563 |
26.563 |
2FC2_Top |
ton |
0.00 |
3.00 |
3.00 |
1.00 |
1.00 |
2FC1_Bot |
cm |
0.000 |
15.432 |
19.932 |
12.644 |
27.644 |
2FC2_Bot |
ton |
0.00 |
3.00 |
3.00 |
1.00 |
1.00 |
1FC1_Top |
cm |
0.000 |
7.566 |
14.046 |
12.247 |
31.687 |
1FC1_Top |
ton |
0.00 |
5.00 |
5.00 |
1.67 |
1.67 |
圖3 2F柱頂EB+PH圖形
圖4 2F柱底EB+PH圖形
圖5 1F柱頂EB+PH圖形
節點強度,原則上是樑柱互制取小值者為控制,本例為弱柱強樑,所以柱之強度即代表節點者,如同上表4與上圖3至5,所示之綠色實線,故其與淺藍虛線重合。
樓層容量曲線,以屋頂變位(dis.RF)為樓層位移事件點,將所對應得到節點強度相加,2F與1F等容量曲線資料,得如下表5與6,再將各層容量均轉換到1F者,如圖6中之深藍與深綠等實線,分別表2F與1F之容量,注意其中2F轉換到1F者,需乘以樓層剪力比值1.5
(=3.0/2.0)。再以存正值者(Save Positive)相互比較,可看出1F容量值均小於2F,表示整結構由1F者控制,即降伏破壞均發生在1F柱頂,2F者均保持彈性,即圖6中深綠實線,意為最後求得本例門架之容量曲線。
表5 2F之容量曲線資料
RF |
Dis-RF |
0.000 |
12.189 |
15.432 |
16.689 |
16.706 |
19.932 |
19.952 |
26.562 |
27.643 |
2F-Sum |
ΣVi= |
0.00 |
10.74 |
12.00 |
12.00 |
8.00 |
8.00 |
4.00 |
4.00 |
4.00 |
2FC1_Top |
Vi= |
0.00 |
3.00 |
3.00 |
3.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
2FC2_Top |
Vi= |
0.00 |
3.00 |
3.00 |
3.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
2FC1_Bot |
Vi= |
0.00 |
2.37 |
3.00 |
3.00 |
3.00 |
3.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
2FC2_Bot |
Vi= |
0.00 |
2.37 |
3.00 |
3.00 |
3.00 |
3.00 |
1.00 |
1.00 |
1.00 |
表6 1F之容量曲線資料
2FL |
Dis-RF |
0.000 |
7.566 |
14.046 |
14.060 |
31.686 |
1F-Sum |
ΣVi= |
0.00 |
10.00 |
10.00 |
3.34 |
3.34 |
1FC1_Top |
Vi= |
0.00 |
5.00 |
5.00 |
1.67 |
1.67 |
1FC2_Top |
Vi= |
0.00 |
5.00 |
5.00 |
1.67 |
1.67 |
圖6 各層轉換至1F(Save Positive)
2.CSI(ETABS程式)方法
CSI結構模型如圖7,參考載重於RFL、2FL,各施加2.0與1.0ton,同前EB與PH等基本資料輸入程式後,先跑彈性分析,再跑側推分析(Pushover),得門架初始降伏與最終破壞等變形,如圖8,再得門架容量曲線,如圖9中之紅色圓形實線。
圖7 結構模型圖(CSI)
圖8 初始降伏與最終破壞等變形圖(CSI)
比較LCM與CSI等容量曲線,如下圖9,兩者完全重合,再者如上圖8,說明1F柱頂先發生降伏,最後亦由1F柱頂發生破壞,2F從頭至尾均保持在線彈性,這與前述LCM方法所得結果相同,表LCM理論驗證可行。
圖9 LCM與CSI比較(Not Save Positive)
再舉案例2,同案例1,僅將1F左右柱尺寸轉90度改為50x25cm,並提高1F柱頂之PH如下表7,其餘不變。同樣地,分別利用LCM與CSI等兩方法,求取本例門架之容量曲線。
表7 C1與C2等柱之1F左右柱頂PH
1FC1top |
A |
B |
C |
D |
E |
θ(rad) |
0.000 |
0.000 |
0.018 |
0.027 |
0.081 |
m(t-cm) |
0.00 |
3000.00 |
3600.00 |
1200.00 |
1200.00 |
1FC2top |
A |
B |
C |
D |
E |
θ(rad) |
0.000 |
0.000 |
0.018 |
0.027 |
0.081 |
m(t-cm) |
0.00 |
3000.00 |
3600.00 |
1200.00 |
1200.00 |
1.LCM(LuChiMan綠奇門)方法
同案例1方式,求得2F與1F等容量曲線,再將各層容量均轉換到1F者,如下表8與圖10中之深藍與深綠等實線,分別表2F與1F等容量,可看出2F柱頂先降伏,再來1F柱頂降伏,兩線交點(8.243cm)以後,均由2F柱頂與柱底控制,所以下表9與圖11中深綠實線,意為最後求得本例門架之容量曲線。
表8 2F與1F等容量曲線資料
RF-dis' |
0.000 |
5.042 |
6.383 |
9.542 |
9.191 |
10.883 |
9.639 |
24.181 |
24.627 |
2F→1F |
0.00 |
16.11 |
18.00 |
18.00 |
12.00 |
12.00 |
6.00 |
6.00 |
6.00 |
RF-dis' |
0.000 |
5.217 |
12.743 |
11.819 |
31.245 |
||||
1F→1F |
0.00 |
16.66 |
20.00 |
6.66 |
6.66 |
圖10 各層轉換至1F(Save Positive)
表9 案例2整體容量曲線資料
破壞點 |
原點 |
2F柱頂 |
1F柱頂 |
交點 |
2F柱頂 |
2F柱頂 |
2F柱底 |
2F柱底 |
2F柱頂 |
2F柱底 |
Dis.RF |
0.000 |
5.042 |
5.217 |
8.243 |
9.542 |
9.191 |
10.883 |
9.639 |
24.181 |
24.627 |
1F→1F |
0.00 |
16.11 |
16.66 |
18.000 |
18.000 |
12.000 |
12.000 |
6.000 |
6.000 |
6.000 |
圖11 案例2整體容量曲線資料(Not Save Positive)
2.CSI(ETABS程式)方法
同案例1,先跑彈性分析再跑側推分析,得門架初始降伏與最終破壞等變形,如圖12,再得門架容量曲線,如圖13中之紅色圓形實線。
圖12 初始降伏與最終破壞等變形圖(CSI)
比較LCM與CSI等容量曲線,如下圖13,兩者除衰減段外,幾乎完全重合,再如上圖12,說明2F柱頂先發生降伏、最後亦由2F柱頂與柱底發生破壞時,1F柱頂從頭至尾,均保持在降伏段未進入衰減段,這與前述LCM方法所得結果相同;而下降段不同原因,CSI卸載方式之變位,為對應求得非理論解析,且並無考慮1F與2F交點(8.243cm)後樓層互制,所以其變位接近LCM求得1F者,如圖10之綠色實線,所以LCM理論驗證可行並優於CSI。
圖13 LCM與CSI比較
綜合本報1194與1124等期探討,LCM(LuChiMan綠奇門)所發想的外內力平衡系統之矩形能量(Rectangular Energy)均為矩形,簡單易懂;非線性應用上,只要加加減減就好,且可以正確解析外內之變位與力量等結果,並不馬虎(Ref.-1),且優於CSI卸載中變位僅對應無互制,再一次顯示矩形能量的可愛之處。
參考文獻
Ref.-1 呂啟明,「矩形能量的可愛1.0-材料與幾何非線性之應用」,Pubu電子書城 或 amazon(亞馬遜,amazon.com),Sep. 2019。
Ref.-2 Computer Structure
Inc.,「CSI Analysis Reference Manual」,CSI,July 2010。
Ref.-3 呂啟明,矩形能量應用於材料非線性,技師報第1194期,民國108年10月26日。
Ref.-4 呂啟明,矩形能量應用於材料非線性-以單層門架為例,技師報第1224期,民國109年5月23日。
【本文稿經由台灣省土木技師公會技師報同意轉載;未經允許請勿任意轉載】
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